Page affichée à 00:33:03 samedi 20 avril 2024 Ce site n'utilise pas de cookie.		Dôme acoustique	Compteur pour tout le site : 13 984 488 Nombre actuel de lecteurs : 76.	Faire un don par PayPal
		Le site de Dominique, un amateur passionné

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      • 1-2-1-8 : La transformée de Linkwitz
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        en bruit rose
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      • 1-5-2-1 : L'antenne FM
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      • 1-5-5-1 : Branchement d'un haut-parleur sur un ampli à tubes
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      d'enregistrement
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      dans les graves
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  • 2-1 : Enceintes fermées
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      • 2-1-1-1 : Calcul d'une enceinte bass-reflex
      • 2-1-1-2 : Les limites des conseils
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      • 2-1-1-5 : Annuler l'influence de la pièce
        dans les graves
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      • 2-1-1-7 : Forme de l'évent
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      • 2-1-1-11 : Comprendre facilement le groupe délai
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      • 2-1-2-1 : Calculs d'une enceinte à triple résonateur
      • 2-1-2-2 : Double et triple résonateur
      • 2-1-2-3 : Le filtre de Briggs
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      • 2-1-2-5 : Résonateur Elipson
      • 2-1-2-6 : Réparation Elipson 1303 X
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        Exemple avec une enceinte à évent
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        pour enceinte à évent
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        des HP pour enceinte à évent
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        dans les graves
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      • 2-1-6-6 : Recherche multicritères des HP
        pour enceinte close
      • 2-1-6-7 : Comprendre facilement le groupe délai
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      • 2-1-7-6 : Calcul d'une enceinte passe-bande du 6e ordre
      • 2-1-7-7 : Calcul d'une enceinte passe-bande du 7e ordre
    • 2-1-8 : Les enceintes infinies
      • 2-1-8-1 : Les enceintes infinies
      • 2-1-8-2 : Le PHY-HP KM30
      • 2-1-8-3 : Calcul des enceintes infinies, Vb=9999 L
    • 2-1-9 : Les lignes acoustiques
      • 2-1-9-1 : Les lignes acoustiques
      • 2-1-9-2 : Ligne acoustique pavillonnée
        avec guide d'onde
      • 2-1-9-3 : Réalisation d'enceintes line-array
        MTM, open-baffle et actives
      • 2-1-9-4 : Un projet DIY line-array passif
        haut de gamme
      • 2-1-9-5 : Branchement série/parallèle des haut-parleurs
    • 2-1-10 : Les enceintes TQWT et 1/4 d'onde
      • 2-1-10-1 : Les enceintes TQWT
      • 2-1-10-2 : Les enceintes 1/4 d'onde
      • 2-1-10-3 : Calcul des enceintes 1/4 d'onde et TQWT
      • 2-1-10-4 : Recherche multicritère des haut-parleurs
        pour enceintes 1/4 d'onde
    • 2-1-11 : La hi-fi embarquée, CAR audio
      • 2-1-11-1 : La hi-fi embarquée
      • 2-1-11-2 : Calcul des enceintes hi-fi embarquées
    • 2-1-12 : Les caissons de graves
      • 2-1-12-1 : Le caisson de grave
      • 2-1-12-2 : Les caissons de grave 30 cm
    • 2-1-13 : Stéréolith
      • 2-1-13-1 : L'enceinte JENSEN S100
        et autres Stéréolith
  • 2-2 : Baffles plans
    • 2-2-1 : Théorie du baffle plan
      • 2-2-1-1 : Calcul du court-circuit acoustique
      • 2-2-1-2 : Courbe de réponse du baffle plan
      • 2-2-1-3 : Taille et forme du baffle plan
      • 2-2-1-4 : Choix du haut-parleur
      • 2-2-1-5 : Application du baffle plan
      • 2-2-1-6 : Baffle plan, conclusion et liens
    • 2-2-2 : Grave sur baffle plan
      • 2-2-2-1 : Ajout d'un haut-parleur de grave
      • 2-2-2-2 : Grave de grands diamètres sur baffle plan
      • 2-2-2-3 : Filtrage entre le grave et le large bande
    • 2-2-3 : Réalisation d'un baffle plan
      • 2-2-3-1 : Construction du baffle plan
      • 2-2-3-2 : Baffle plan de médium
      • 2-2-3-3 : Un exemple, le mien
      • 2-2-3-4 : Baffle plan et design
      • 2-2-3-5 : Une enceinte, open baffle, 3 voies
        2x38cm, d'inspiration américaine
      • 2-2-3-6 : Une enceinte, open-baffle 2 x 31 cm,
        inspirée partiellement d'une réalisation DIY
      • 2-2-3-7 : Présentation de deux kits open baffle
      • 2-2-3-8 : Caisson de graves Ripole
    • 2-2-4 : Calcul d'un baffle plan
      • 2-2-4-1 : Explication recherche multicritère
      • 2-2-4-2 : Recherche multicritère
        des haut-parleurs pour baffle plan
      • 2-2-4-3 : Calcul d'un baffle plan
  • 2-3 : Les pavillons
    • 2-3-1 : Pavillons calcul et tracé
      • 2-3-1-1 : Calcul d'un pavillon, couples de
        valeurs longueur et surface
      • 2-3-1-2 : Les pavillons pour les nuls
      • 2-3-1-3 : Formules de calculs des pavillons
      • 2-3-1-4 : Le report des surfaces
      • 2-3-1-5 : Tracé des coudes
      • 2-3-1-6 : Recherche multicritères des HP
        pour pavillon
    • 2-3-2 : Pavillons avant pour compression
      • 2-3-2-1 : Les pavillons avant
      • 2-3-2-2 : Les pavillons pour compression
      • 2-3-2-3 : Pavillons pour compression
        1" RADIAN 475
      • 2-3-2-4 : Les pavillons JMLC
      • 2-3-2-5 : Les pavillons pour smartphone
    • 2-3-3 : Pavillons arrière repliés, BLH
      • 2-3-3-1 : Les pavillons arrière-escargot
      • 2-3-3-2 : Les pavillons arrière BLH ou toboggan
    • 2-3-4 : Plan de pavillons
      • 2-3-4-1 : Caisson de graves à pavillon SONO
      • 2-3-4-2 : Les pavillons courts
      • 2-3-4-3 : Pavillon rond 150 Hz
        Surfaces temporelles
      • 2-3-4-4 : Pavillon rond 150 Hz
        Surfaces JMLC (en attente)
      • 2-3-4-5 : Comparaison pavillon de bas médium
        150 Hz temporel et JMLC
      • 2-3-4-6 : Pavillon carré 150 Hz
        Surfaces temporelles
      • 2-3-4-7 : Pavillon vertical d'encoignure
      • 2-3-4-8 : Klispchorn revisitée
      • 2-3-4-9 : L'enceinte WICKED-ONE HORN FC
  • 2-4 : Les haut-parleurs large bande et coaxiaux
    • 2-4-1 : Les haut-parleurs large bande
      • 2-4-1-1 : Les haut-parleurs large bande
      • 2-4-1-2 : Utilisation des haut-parleurs LB
      • 2-4-1-3 : Médium ou large bande ?
      • 2-4-1-4 : Filtre pour ajouter un tweeter
        à un large bande
      • 2-4-1-5 : La correction de courbe de réponse
        RLC parallèle
      • 2-4-1-6 : Correction de la taille de la face
        avant de l'enceinte
      • 2-4-1-7 : Ma courbe cible
      • 2-4-1-8 : Quantification des critères
    • 2-4-2 : Quelques large bande
      • 2-4-2-1 : Une sélection de haut-parleurs
        large bande de grand diamètre
      • 2-4-2-2 : Le PHY H21LB15
      • 2-4-2-3 : Le PHY KM30
      • 2-4-2-4 : Le VISATON B200
      • 2-4-2-5 : Le DAVIS 20DE8
      • 2-4-2-6 : L'ALTEC 420-8B BILEX
      • 2-4-2-7 : Le JBL LE8T
      • 2-4-2-8 : Haut-parleurs large bande
        sur baffle plan
      • 2-4-2-9 : Une réalisation 31 cm large bande
        en enceinte close
    • 2-4-3 : Les haut-parleurs coaxiaux
      • 2-4-3-1 : Les haut-parleurs coaxiaux
      • 2-4-3-2 : Correction de la taille de la
        face avant de l'enceinte
      • 2-4-3-3 : Ma courbe cible
  • 2-5 : La base de données HP, calculs des enceintes
    • 2-5-1 : Calcul des enceintes
      • 2-5-1-1 : Calcul d'un pavillon
      • 2-5-1-2 : Calcul d'une enceinte bass-reflex
      • 2-5-1-3 : Calcul d'une enceinte à triple
        résonateur
      • 2-5-1-4 : Calcul d'une enceinte à radiateur
        passif
      • 2-5-1-5 : Calcul d'une enceinte passe-bande
        du 4e ordre
      • 2-5-1-6 : Calcul d'une enceinte passe-bande
        du 6e ordre
      • 2-5-1-7 : Calcul d'une enceinte passe-bande
        du 7e ordre
      • 2-5-1-8 : Calcul d'une enceinte 1/4 d'onde
      • 2-5-1-9 : Calcul d'une enceinte close
      • 2-5-1-10 : Calcul d'un baffle plan
      • 2-5-1-11 : Calcul d'un filtre passif,
        2 ou 3 voies, 6 à 24 dB
    • 2-5-2 : Recherches multicritères
      • 2-5-2-1 : Sur les paramètres T&S
      • 2-5-2-2 : Équivalent à celui choisi au départ
      • 2-5-2-3 : HP pour pavillon
      • 2-5-2-4 : HP pour enceinte à évent
      • 2-5-2-5 : HP pour enceinte à évent, BESSEL
      • 2-5-2-6 : HP pour enceinte 1/4 d'onde
      • 2-5-2-7 : HP pour enceinte close
      • 2-5-2-8 : HP pour enceinte CAR AUDIO
      • 2-5-2-9 : HP pour baffle plan
    • 2-5-3 : Consultation des données
      • 2-5-3-1 : T&S par marque et diamètre
      • 2-5-3-2 : T&S d'une liste de HP
      • 2-5-3-3 : Tweeters et compressions
      • 2-5-3-4 : Liste des 50 derniers HP
        entrés ou modifiés
    • 2-5-4 : Ajout et modifications
      • 2-5-4-1 : Ajouter un haut-parleur en base temporaire
      • 2-5-4-2 : Visualiser les haut-parleurs en base temporaire
      • 2-5-4-3 : Modifier vos haut-parleurs en base temporaire
      • 2-5-4-4 : Comparer des haut-parleurs dans les 2 bases
      • 2-5-4-5 : Moyenne des paramètres T&S
    • 2-5-5 : Tableaux
      • 2-5-5-1 : Marques des HP
      • 2-5-5-2 : Avis sur les marques et les HP
      • 2-5-5-3 : Diamètre des HP
      • 2-5-5-4 : Impédance des HP
      • 2-5-5-5 : Type entré et calculé des HP
      • 2-5-5-6 : Type des tweeters et compressions
      • 2-5-5-7 : Type d'enceinte
      • 2-5-5-8 : Type de filtre
      • 2-5-5-9 : Type d'alignement pour enceinte à évent
      • 2-5-5-10 : Combinaisons d'évent par la surface
      • 2-5-5-11 : Proportion des enceintes
      • 2-5-5-12 : Construction des enceintes
    • 2-5-6 : Coeficients, moyennes et courbes
      • 2-5-6-1 : T&S d'un HP équivalent à plusieurs HP
      • 2-5-6-2 : Alignements de THIELE
      • 2-5-6-3 : Moyenne des BL
      • 2-5-6-4 : Moyenne des Xmax
      • 2-5-6-5 : Corrections pour Hi-Fi embarquée
    • 2-5-7 : Fonctionnement
      • 2-5-7-1 : Pourquoi une base de données HP ?
      • 2-5-7-2 : Comment ça marche ?
      • 2-5-7-3 : Nombres complexes et calculs d'enceinte
    • 2-5-8 : Statistiques
      • 2-5-8-1 : Statistiques sur Fs
      • 2-5-8-2 : Statistiques sur Vas
      • 2-5-8-3 : Statistiques sur Qms
      • 2-5-8-4 : Statistiques sur Qes
      • 2-5-8-5 : Statistiques sur Qts
      • 2-5-8-6 : Statistiques sur Fs/Qts
      • 2-5-8-7 : Statistiques sur Vas*Qts²
      • 2-5-8-8 : Statistiques sur Le
  • 2-6 : Le filtrage
    • 2-6-1 : Tweeter et filtre
      • 2-6-1-1 : Choix de la pente du filtre d'un tweeter
      • 2-6-1-2 : Fréquence de résonance du tweeter
      • 2-6-1-3 : Fréquence de coupure des compressions
      • 2-6-1-4 : Le montage MTM, la source concentrique
      • 2-6-1-5 : Le tweeter et l'écoute
      • 2-6-1-6 : Les tweeters piézo-électriques
    • 2-6-2 : Choix du filtre
      • 2-6-2-1 : Filtre 2 et 3 voies et tableur JMLC
      • 2-6-2-2 : Simulateur JMLC filtre 4 voies
      • 2-6-2-3 : Simulateur JMLC filtre 3 voies
      • 2-6-2-4 : Simulateur JMLC filtre 2 voies
      • 2-6-2-5 : Simulation de 4 filtres sous Mathcad
      • 2-6-2-6 : Ordre d'un filtre
      • 2-6-2-7 : Comprendre facilement le groupe délai
      • 2-6-2-8 : Réponse dans l'axe et en coïncidence
      • 2-6-2-9 : L'utopie du filtre à 6 dB/octave
    • 2-6-3 : Calcul des filtres passifs
      • 2-6-3-1 : Les limites du calcul d'un filtre passif
      • 2-6-3-2 : Calcul d'un filtre passif,
        2 ou 3 voies, 6 à 24 dB
      • 2-6-3-3 : Vérification d'un filtre passif existant
        2 voies à 6, 12, 18 et 24 dB/octave
      • 2-6-3-4 : Mise en série de filtres
        du 1er et 2e ordre
      • 2-6-3-5 : La problématique du filtrage d'un grave avec un médium
      • 2-6-3-6 : Filtre et impédance
    • 2-6-4 : Autres filtres passifs
      • 2-6-4-1 : Filtre série et parallèle
        Filtrage avec un HP relais
      • 2-6-4-2 : Filtre passe tout
      • 2-6-4-3 : Filtre pour (ne pas) ajouter
        un tweeter à un LB
      • 2-6-4-4 : Schéma électrique équivalent à un HP
    • 2-6-5 : Filtrer un caisson de graves
    • 2-6-6 : Atténuation et correcteur d'impédance
      • 2-6-6-1 : Égalisation des niveaux
      • 2-6-6-2 : La correction d'impédance
        RC série
      • 2-6-6-3 : La correction d'impédance
        RLC série
      • 2-6-6-4 : La correction d'impédance
        RC et RLC série
      • 2-6-6-5 : La correction de courbe de réponse
        RLC parallèle
    • 2-6-7 : Réalisation des filtres passifs
      • 2-6-7-1 : Les filtres passifs du commerce
      • 2-6-7-2 : Réalisation sur une plaquette en bois
      • 2-6-7-3 : Mise au point d'un filtre passif
      • 2-6-7-4 : Choix des selfs
      • 2-6-7-5 : Résistance interne des selfs
      • 2-6-7-6 : La longue mise au point d'un filtre
      • 2-6-7-7 : Tweak DIY des filtres passifs des enceintes du commerce
    • 2-6-8 : Filtre actif
      • 2-6-8-1 : Les filtres actifs
      • 2-6-8-2 : Filtres actifs BEHRINGER DCX 2496
      • 2-6-8-3 : Filtrage dans un PC
      • 2-6-8-4 : Le filtre actif passif KANEDA
    • 2-6-9 : Autour des filtres
      • 2-6-9-1 : La mise en phase des HP
      • 2-6-9-2 : Phase et temps de propagation
        de groupe d'un filtre
      • 2-6-9-3 : Branchement série/parallèle de
        plusieurs HP et impédance
      • 2-6-9-4 : Remplacement d'un tweeter
  • 2-7 : Réalisations et plans
    • 2-7-1 : Plans avec les outils de la base de données
      • 2-7-1-1 : Lire un plan d'enceinte,
        sélection multicritères
      • 2-7-1-2 : Lire un plan d'enceinte,
        sélection par le numéro
      • 2-7-1-3 : Créer un plan d'enceinte
    • 2-7-2 : Plans de la menuiserie de votre enceinte
      • 2-7-2-1 : Remarques
      • 2-7-2-2 : Volume occupé par l'évent et le HP
      • 2-7-2-3 : Personalisation de la réalisation
      • 2-7-2-4 : Tracé de la face avant
      • 2-7-2-5 : Réalisation pratique d'une enceinte
      • 2-7-2-6 : Finition par placage d'une enceinte
      • 2-7-2-7 : Finition à la peinture d'une enceinte
    • 2-7-3 : Critères importants à prendre en compte
      • 2-7-3-1 : Proportions des enceintes
      • 2-7-3-2 : Position en hauteur du HP de graves
      • 2-7-3-3 : Où placer les tasseaux de renfort ?
      • 2-7-3-4 : Pieds pour enceinte
      • 2-7-3-5 : Ajouter des roues à une enceinte
      • 2-7-3-6 : L'amortissement interne
      • 2-7-3-7 : La soudure
    • 2-7-4 : La mise au point, filtre et enceinte
      • 2-7-4-1 : Vos oreilles, parce qu'il faut bien
        entendre pour faire une bonne mise au point
      • 2-7-4-2 : Mesures et mise au point :
        Contexte et méthode
      • 2-7-4-3 : La mise au point et le rodage
      • 2-7-4-4 : La mise au point du filtre
      • 2-7-4-5 : La longue mise au point d'un filtre
      • 2-7-4-6 : La mise au point de l'évent
      • 2-7-4-7 : Un exemple de mise au point
      • 2-7-4-8 : Mettez au point vous-même vos
        enceintes haut de gamme, par Gautier Audio
    • 2-7-5 : Réalisations 8, 10, 12 et 14 cm
      • 2-7-5-1 : Réalisation HM130G14 + TW025A0
      • 2-7-5-2 : Le FOSTEX FE127E en simple BR
    • 2-7-6 : Réalisations 17 cm
      • 2-7-6-1 : Une enceinte utilisable en passif
        et en actif inspirée d'une colonne anglaise
      • 2-7-6-2 : Une enceinte semi-DIY haut de gamme
        2x17cm inspirée du moniteur Kinoshita KM1V
      • 2-7-6-3 : Enceinte MTM Giulia et
        chaîne audio associée
      • 2-7-6-4 : Simulation du HP FOSTEX FE167E
      • 2-7-6-5 : FOSTEX FE168E SIGMA
    • 2-7-7 : Réalisations 21 cm
      • 2-7-7-1 : Un projet d'enceinte passive DIY
        4x20cm à base de composants Klipsch
      • 2-7-7-2 : BR à résonateur HP FOSTEX FE207E
    • 2-7-8 : Réalisations 25 cm
      • 2-7-8-1 : Un projet DIY, 3 voies actives
        25 cm, inspirée d'une enceinte chinoise
      • 2-7-8-2 : Une enceinte active ou passive,
        3 voies, 25 cm, d'allure combo vintage
      • 2-7-8-3 : Une enceinte inspirée partiellement
        d'un moniteur de studio JBL de 25cm
      • 2-7-8-4 : Une enceinte semi-DIY, 2 x 25cm,
        inspirée d'une enceinte mixte studio hi-fi
      • 2-7-8-5 : L'installation de Jean-Pierre
    • 2-7-9 : Réalisations 31 cm
      • 2-7-9-1 : Un projet d'enceinte sur la base d'une
        compression 1,4 pouce et d'un grave médium
        de 31 cm
      • 2-7-9-2 : Une enceinte hi-fi active 3 voies DIY,
        inspirée par une enceinte connue
      • 2-7-9-3 : Une enceinte 3 voies, 2x31 cm,
        active, inspirée par une enceinte allemande
      • 2-7-9-4 : Une 3 voies avec 2x31 cm, active,
        sans menuiserie, haut-parleurs Davis Acoustics
      • 2-7-9-5 : Câbler et dupliquer
        un moniteur de studio pour un projet DIY
      • 2-7-9-6 : Une enceinte active, 3 voies,
        inspirée par une Cabasse Sampan
      • 2-7-9-7 : Une enceinte hi-fi inspirée d'un
        moniteur d'écoute principale Adam Audio S6X
      • 2-7-9-8 : Une enceinte DIY haut de gamme
        inspirée d'une enceinte hi-fi anglaise
      • 2-7-9-9 : Une enceinte, 2x31 cm, à deux
        pavillons, inspirée d'une enceinte chinoise
      • 2-7-9-10 : Graves de 31 cm pour enceinte close
    • 2-7-10 : Réalisations 38 cm
      • 2-7-10-1 : Projet d'enceinte amplifiée,
        3 voies/38 cm, basée sur des HP JBL
      • 2-7-10-2 : Une enceinte DIY, 2x38 cm,
        inspirée d'une enceinte hi-fi américaine
      • 2-7-10-3 : Une enceinte semi-DIY, 2x38 cm,
        inspirée d'une enceinte anglaise
    • 2-7-11 : Réalisations 46 cm
      • 2-7-11-1 : Un trois 46cm DIY inspiré par
        un subwoofer thaïlandais et un kit américain
      • 2-7-11-2 : Un projet inspiré d'une
        enceinte associant Line-source et point-source
      • 2-7-11-3 : Une enceinte DIY, 46cm, inspirée
        partiellement d'un kit danois
      • 2-7-11-4 : Des éléments JBL pour une enceinte
        46cm d'inspiration JBL 4699B
  • 2-8 : Quelques aspects du cahier des charges,
    par Jean Dupont
    • 2-8-1 : Philosophie sur la Hi-Fi,
      par Jean Dupont
      • 2-8-1-1 : Le clivage entre Hi-Fi et moniteur de studio
        en Grande-Bretagne et en Allemagne
      • 2-8-1-2 : La voie grave de Marcel Roggero
        30 ans plus tard
      • 2-8-1-3 : La voie grave de Francis Ibre
        15 ans plus tard
      • 2-8-1-4 : Un hommage à Jean-Michel
        LE CLéAC'H (1954-2013)
      • 2-8-1-5 : Une alimentation par des batteries
        pour une meilleure qualité sonore
      • 2-8-1-6 : Le vocabulaire et les expressions
        audiophiles
      • 2-8-1-7 : Réfuter un pseudo-manifeste
        audiophile
      • 2-8-1-8 : Une quantification hi-fi au moyen
        d'un questionnaire
    • 2-8-2 : Philosophie de conception,
      par Jean Dupont
      • 2-8-2-1 : Une solution haut rendement sous
        contrainte de budget et d'encombrement
      • 2-8-2-2 : Concilier, look vintage, qualité d'écoute,
        budget serré et relative facilitée ?
      • 2-8-2-3 : Faire appel à un artisan
        menuisier-ébéniste pour une enceinte
      • 2-8-2-4 : L'association d'enceintes de studio
        comme alternative à certaines réalisations DIY THDG
      • 2-8-2-5 : Utilisation d'un autotransformateur
        en amplification active 3 voies
      • 2-8-2-6 : Erreurs et faiblesses de certaines
        enceintes japonaises, dites "audiophiles"
        et " haut rendement"
      • 2-8-2-7 : Mieux déceler les erreurs des
        systèmes japonisants
      • 2-8-2-8 : Des erreurs rencontrées dans
        des projets et réalisations d'enceintes DIY
    • 2-8-3 : Haut-parleurs pour le grave,
      par Jean Dupont
      • 2-8-3-1 : Dans quelle mesure une enceinte
        comportant un double 38 cm est-elle dépassée ?
      • 2-8-3-2 : Un double 31 cm comme alternative
        à un 46 cm ?
      • 2-8-3-3 : Le subwoofer array en Hi-Fi
      • 2-8-3-4 : Comparaison de deux haut-parleurs
        de 38 cm à faible masse mobile
  • 2-9 : La sonorisation
    • 2-9-1 : Enceinte de sono à 2 voies
    • 2-9-2 : Fabrication enceinte de sono à 2 voies
    • 2-9-3 : Fréquence de coupure compressions
    • 2-9-4 : Caisson de graves pour sono
    • 2-9-5 : Le SPL max des caissons de basse
      actifs de sonorisation mobile
    • 2-9-6 : Caisson de graves à pavillon pour sono
    • 2-9-7 : Enceinte de bas médium pour sono
    • 2-9-8 : Puissance des enceintes BM sono
    • 2-9-9 : Puissance des enceintes graves sono
    • 2-9-10 : Ajouter des roues à une enceinte
  • 2-10 : Le home cinéma et ses réglages
    • 2-10-1 : Home cinéma et haute fidélité
    • 2-10-2 : Home cinéma : La famille sonore
    • 2-10-3 : Home cinéma : Sélecteurs
    • 2-10-4 : Les réglages en home cinéma
    • 2-10-5 : Home cinéma : L'enceinte centrale
    • 2-10-6 : Home cinéma et Hi-Fi : Une autre vision
    • 2-10-7 : Une enceinte professionnelle de cinéma
    • 2-10-8 : La réponse en peigne des enceintes centrales
• 3 : Mon système, autres sujets
  • 3-1 : Du 4 voies au large bande
    • 3-1-1 : La configuration à 4 voies
    • 3-1-2 : Le passage à 3 voies
    • 3-1-3 : Le passage à 2 voies
    • 3-1-4 : Un premier large bande
  • 3-2 : Ajouter un grave au large bande
    • 3-2-1 : Grave sur baffle plan
    • 3-2-2 : Mes baffles plans filtrés en passif
  • 3-3 : Bi et tri amplification active
    • 3-3-1 : Biamplification active
    • 3-3-2 : Triamplification active
    • 3-3-3 : Triamplification avec le LB SIARE alnico
    • 3-3-4 : Le DCX 2496
  • 3-4 : D'autres haut-parleurs large bande
    • 3-4-1 : Avec le MONACOR SP-200X
    • 3-4-2 : Avec le VISATON B200
    • 3-4-3 : Ajouter un égaliseur
    • 3-4-4 : MTM et U-FRAME
    • 3-4-5 : Travailler le filtrage
    • 3-4-6 : Corriger la phase acoustique
  • 3-5 : Retour progressif au large bande seul
    • 3-5-1 : La transformée de Linkwitz
    • 3-5-2 : Le DAVIS 20DE8
    • 3-5-3 : L'ALTEC 420-8B BILEX
    • 3-5-4 : Bilan de ces expériences
  • 3-6 : Annexes
    • 3-6-1 : Le tweak du lecteur CD PHILIPS CD723
    • 3-6-2 : Panne sur le HAFLER TA 1600
    • 3-6-3 : Le VISATON B200 en images
    • 3-6-4 : Panne sur le BEHRINGER A500
  • 3-7 : Changement d'énergie de chauffage
    • 3-7-1 : Le chauffage central électrique
    • 3-7-2 : La solution initiale
    • 3-7-3 : Les solutions de rechange
    • 3-7-4 : Dimensionnement de la solution
    • 3-7-5 : Abonnement électrique jour / nuit
    • 3-7-6 : Devis et bilan financier
      mis à jour en novembre 2021
    • 3-7-7 : Installation pratique
    • 3-7-8 : Dimensionnement de votre installation
    • 3-7-9 : Vos avis
    • 3-7-10 : Pompe à chaleur et démarchage
    • 3-7-11 : Ma pompe à chaleur, loi d'eau
    • 3-7-12 : Panneaux solaires
  • 3-8 : 205 km sur le chemin de Compostelle
  • 3-9 : Les émissions musicales à la télé
  • 3-10 : Le coin du râleur
  • 3-11 : Éclairage en haut d'une armoire
• 4 : Le site, contact, liens, recherches
  • 4-1 : Accueil
  • 4-2 : Première page du site
  • 4-3 : Contact, écrivez-moi
  • 4-4 : Lexique
  •  
  • 4-5 : Faire un don par Paypal
  • 4-6 : Déontologie et participation
  • 4-7 : Validation W3C des pages
  • 4-8 : Compteur
  •  
  • 4-9 : Moteur de recherche dans le site
  • 4-10 : Liens, les différents chapitres de ce site
  • 4-11 : Liens, marques de HP et paramètres T&S
  • 4-12 : Les PDF et compléments de Jean Dupont
  • 4-13 : Liens extérieurs au site
  •  
  • 4-14 : Images et Web
  •  
  • 4-15 : Mentions légales

 

1-1-2-1 : Haut-parleurs : Aspects théoriques

Mise à jour : 9 août 2023, Antidote 11.

 

Les matériaux des membranes :

Je ne disserterai pas sur les matériaux des membranes.
Je ferai juste une constatation : tous les bons haut-parleurs "large bande" du marché ont une membrane papier.
Je cherche encore l'exception qui confirme cette règle.
Peut-être DYNAUDIO et B&W ?

Bien des constructeurs sortent de nouveaux matériaux uniquement à des fins de marketing : certains de ces matériaux sont bons, mais la démonstration de la fiabilité dans le temps est loin d'être faite.

Je ne supporte pas qu'un haut-parleur puisse voir sa suspension en mousse partir en poussière au bout e dix ans, ou une membrane en fibre de verre jaunir après quelques semaines.
Pour les suspensions en mousse, le chapitre Réparation vous propose une solution de réparation, à employer avant qu'il ne soit trop tard.

Quand j'ai le choix entre une membrane en papier et une autre dans un matériau technologique, je suis rétrograde, je choisis le papier.

 

Puissance, Rendement et Sensibilité :

Il est d'un usage courant de parler de la puissance des enceintes.
Cette puissance est la puissance électrique maximale admissible.
Ce n'est pas la puissance acoustique qui elle est très utile en sonorisation par exemple.
Il est tout aussi courant de croire qu'une enceinte plus puissante est meilleure à l'écoute qu'une enceinte moins puissante.
Ces notions sont complètement fausses.

Une enceinte accepte une certaine puissance électrique qu'elle convertit en puissance acoustique : le son.
Rappelez-vous votre cours de physique, à chaque conversion il y a un rendement.

Le rendement des haut-parleurs est déplorable puisqu'il ne dépasse pas 5% pour les meilleurs des haut-parleurs. Bien souvent le rendement est de 0.3% à 1%.
En pratique la presque totalité de la puissance de l'ampli est dissipée en chaleur au niveau de la bobine mobile, et une toute petite partie est transformée en son.
Si les haut-parleurs acceptent plus de puissance aujourd'hui qu'il y a 40 ans, c'est que les colles ont fait d'énormes progrès, elles...

Il y a une relation mathématique simple qui lie le rendement et la sensibilité :
Rendement de référence = ( 4 * pi² / C³ ) * ( Fs³ * Vas / Qes ) * 100, exprimé en %, par exemple 0.365 %.
Sensibilité à 2.83V = 10 * LOG( rendement / 100 ) + 112.1 + 10 * LOG( 8 / Re ) dans le grave, exprimé en dB/2.83V/m, par exemple 87.6 dB/2.83V/m.
Sensibilité à 1 W = 10 * LOG( rendement / 100 ) + 112.1 dans le grave, exprimé en dB/W/m, par exemple 87.6 dB/W/m.

Le terme 10 * LOG( 8 / Re ) corrige la sensibilité en fonction de l'impédance Re du haut-parleur.
Cela veut dire que le haut-parleur donne 87.6 dB, pour 2.83 V à ses bornes et à 1 m de distance.
Par abus de langage, vous pouvez trouver un rendement exprimé en dB/2.83V/m, il faut lire "sensibilité".

Sensibilité à 2.83V ou à 1W ?
Vous mesurez le haut-parleur à 2.83 V, vous l'utilisez à 1 W.
Pour un haut-parleur de 8 Ohms, les deux valeurs sont identiques, pour un haut-parleur de 4 ou 2 Ohms la sensibilité en dB/W/m sera plus juste pour marier le haut-parleur avec d'autres dans un système multivoie.

Le rendement de référence n'est pas valable dans le médium ou les résonances et la directivité de la membrane interviennent, ni dans le grave car il varie en fonction de l'enceinte utilisée.
D'autre part, je tiens à rappeler que les parenthèses ne sont là que pour séparer la partie constante du terme :
( 4 * pi² / C³ )
de la partie dépendante des paramètres du haut-parleur :
( Fs³ * Vas / Qes² ).
Une écriture de la forme :
( 4 * pi² * Fs³ * Vas / C³ / Qes ) * 100
est tout aussi juste mathématiquement parlant et moins facilement lisible, sauf en utilisant un éditeur de formule mathématique comme ci-dessous.

Il serait aussi possible d'écrire la formule : ( 4 * pi² / C³ ) * ( Fs / Qes )³ * ( Vas * Qes² ).
Cette formulation a deux avantages :

• Elle utilise deux paramètres Fs / Qes et Vas * Qes² qui sont tous les deux deux indépendants de Cms.
• Sachant que pour un accord "classique" de type F-3 = 0,39 * Fs / Qts et Vb = 5,7 * Vas * Qts²,
  et en supposant que Qms est suffisamment grand devant Qes pour avoir Qts ~ Qes,
  on a alors rendement = constante2 * F-3³ * Vb.

Il apparaît alors clairement que le haut rendement est synonyme de F-3 élevée (et/ou Vb élevé).
Francis Brooke, le 01/04/2012 sur le forum AUDAX.

Maintenant, pour être tout à fait précis, il y a deux expressions de la formule du rendement.
S'il fallait une preuve que tous les paramètres sont reliés entre eux, vous l'avez sous les yeux.
Je pense à tous ces constructeurs qui ne sont pas foutus de faire un Datasheet des paramètres de leurs haut-parleurs homogène entre eux, et qui sont démasqués, sans pitié ni remords, dans la base de données.

    et   

 

• La formule qui permet de calculer la valeur de 112.1 est :
  10 * LOG( Ro * C / 2 / pi ) - 20 * LOG( Po ), avec Po = 2 * 10^-5, qui donne des valeurs entre 112.0 et 112.2 en fonction des valeurs d'altitude, température et humidité utilisée.
  La valeur utilisée par ARTA correspond à  20°C, 40% d'humidité et 100 m d'altitude, C=343.711 m/s, Ro=1.187 kg/m³, valeur 112.104.
  Po = 2 * 10^-5 Pa, est le seuil de sensibilité de l'oreille humaine, et correspond au 0 dB.
   
• Il existe une autre formule qui utilise l'intensité acoustique en W/m² :
  10 * LOG( 1 / 10^-12 ) - 10 * LOG( 2 * pi * 1² ) = 120 - 7.982 = 112.018 dB
  C'est une sensibilité dans 2 pi stéradian, à 1m.
  10^-12 W/m² est le seuil de sensibilité de l'oreille humaine, et correspond au 0 dB

Étant donné que les mesures des haut-parleurs sont effectuées en pression, c'est la première formule qui est utilisée dans les calculs en base de données HP.
La sensibilité est donc légèrement différente avec les paramètres de température, d'altitude et d'humidité.

La formule de sensibilité est valable pour les fréquences ou le haut-parleur travaille en piston, c'est-à-dire pour les fréquences en dessous de :
( C / 2 ) * RACINE ( 1 / ( pi * Sd ) ) Hz.
En pratique c'est 280 Hz pour un  38 cm, 420 Hz pour un 31 cm, etc.

Le rendement exprimant le rapport de la puissance acoustique délivrée à la puissance électrique injectée, ressort plutôt de la modélisation que de la mesure.
La sensibilité, c'est le contraire; mais on n'injecte pas une puissance électrique de 1 W (difficile à mesurer et à maintenir en fonction des variations d'impédance) mais une tension de 2.83 V (sans considération d'impédance, les amplis courants sont des générateurs de tension) et l'on mesure le niveau sonore à 1 m pour cette tension à diverses fréquences.
La sensibilité s'exprime en dB pour 2.83 V à 1 mètre. Unité dB/2.83V/m.

Si la sensibilité est exprimée en dB/2.83 V/m, elle est indépendante de l'impédance :
Pour 8 ohms nous avons en effet P =  U² / R = 2.83² / 8 = 1 W
Dans ce site, je parle de sensibilité pour un haut-parleur de 8 Ohms, donc à 2.83 V ou 1 W.

Pour bien comprendre l'importance de la sensibilité, nous allons prendre 2 exemples avec des haut-parleurs de 8 Ohms :

• Le premier haut-parleur à 90 dB/2.83V/m de sensibilité, et accepte 128W.
• Le second haut-parleur à 99 dB/2.83V/m de sensibilité et accepte 64 W.

Le raisonnement habituel est de dire qu'un haut-parleur de 128 W est meilleur qu'un haut-parleur de 64 W, mais...

Le niveau sonore augmente de 3 dB chaque fois que la puissance double : 2 W = 3 dB, 4 W = 6 dB, 8 W = 9 dB, 16 W = 12 dB, 32 W = 15 dB, 64 W = 18 dB, 128 W = 21 dB.

• Le premier haut-parleur peut atteindre 90 + 21 = 111 dB.
• Le second haut-parleur peut atteindre 99 + 18 = 117 dB.

En puissance acoustique, le second haut-parleur est 4 fois plus puissant que le premier alors que sa puissance électrique est 2 fois plus faible.
Quand vous écoutez un haut-parleur, que vous avez l'impression qu'il joue fort c'est de puissance acoustique qu'il faut parler, pas de puissance électrique...

1 Watt acoustique représente 112 dB.
Un grand orchestre symphonique est capable de 5 à 6 W, soit 120 dB.
Une écoute à niveau réaliste n'est possible qu'avec le haut rendement et des amplis puissants.

Même avec des haut-parleurs à haut rendement, le choix de l'ampli doit être fait avec soin :
Ce n'est pas parce que votre pavillon de bas médium a un rendement de 103 dB/2.83V/m et une impédance de 8 Ohms qu'un ampli monotriode de 5 W sera suffisant.
La preuve, cet article de 5 pages de La Revue du Son de juin 2000.

Une autre façon de voir les choses : capacité dynamique d'un système audio.

 

Sensibilité et linéarité en puissance :

Sur ce point, il y avait un silence radio total de la part des fabricants, sauf de la part de JBL.
Aujourd'hui plus de fabricants indiquent les choses.
Les haut-parleurs ne sont pas tous linéaires devant l'augmentation de puissance.
La logique voudrait que chaque fois que l'on double la puissance aux bornes du haut-parleur, le niveau sonore augmente de 3 dB.
Cette règle est à peu près vraie aux très faibles puissances et le devient de moins en moins aux fortes puissances.

La résistance de la bobine mobile augmente avec la température :
Lien vers l'article complet.

 

Cette partie concerne surtout l'usage en sonorisation, aux puissances moyennes élevées.
En usage HI-FI domestique, avec une puissance moyenne faible, les phénomènes sont beaucoup plus réduits sans être totalement absents.

JBL annonce une perte de :

• 0.5 à 0.8 dB à 1/10^e de la puissance nominale, -10 dB.
• 1.7 à 2.5 dB à la moitié de la puissance nominale, -3 dB.
• 3.2 à 4.3 dB à la puissance nominale, 0 dB.

BEYMA, sur le 18P1200Nd par exemple, indique une courbe.

• 1 dB à 1/10^e de la puissance nominale (120 W), -10 dB.
• 3.8 dB à la moitié de la puissance nominale (600 W), -3 dB.
• 5.5 dB à puissance nominale (1200 W), 0 dB.

 

Les haut-parleurs à haute sensibilité s'en sortent beaucoup mieux que d'autres :
Pour un même niveau sonore, ils se contentent de beaucoup moins de Watts à leurs bornes.
Avec moins de Watts, il y a moins de pertes :

• Si vous restez à -20 dB du niveau maxi possible pour le haut-parleur, vous êtes dans la zone linéaire.
• Si vous arrivez au niveau maxi du haut-parleur, vous aurez la perte de 3.2 à 4.3 dB.
• Si votre haut-parleur n'est pas aussi bien construit qu'un JBL, la perte peut être plus importante.

Indépendamment de la sensibilité, et pour des raisons subtiles de conception et de fabrication, vous avez beaucoup plus de chances de trouver un haut-parleur linéaire en dynamique dans les séries haut de gamme des fabricants que dans les séries économiques.

Prenons trois systèmes :

• Avec un 13 cm et capable de 100 dB maxi.
• Avec un 21 cm à basse sensibilité et capable de 103 dB maxi.
• Avec un 30 cm à haute sensibilité et capable de 110 dB.

Imaginons que le morceau de musique à votre niveau d'écoute a une pointe de dynamique à 100 dB :

• Le 13 cm reproduira 100 - 4.3 = 95.7 dB.
• Le 21 cm reproduira 100 - 2 = 98 dB.
• Le 31 cm reproduira 100 - 0.5 = 99.5 dB.

Je vous laisse deviner lequel des trois est le plus linéaire en dynamique, et pourquoi la basse sensibilité est dans l'impasse totale.

 

Le raisonnement n'est pas tout à fait juste :

• Une pointe de puissance n'a pas le temps de faire chauffer assez la bobine du haut-parleur pour que l'effet de limitation dynamique se produise totalement.
• Une bobine de grand diamètre à une inertie thermique plus grande qu'une bobine de petit diamètre.
  Une pointe de puissance sera donc plus sensible sur une petite bobine que sur une grande.

C'est à ce niveau que se trouve aujourd'hui le silence radio des fabricants.

 

Un livre explique encore mieux les choses, celui de Francis IBRE : "Bien entendu, Itinéraire d'un audiophile".
Si vous téléchargez le PDF des quelques pages de démonstration, pages qui donnent envie d'acheter le livre, vous trouverez un schéma particulièrement explicite page 148.
JBL donne des chiffres sur des haut-parleurs de sonorisation de grand diamètre, typiquement des 38 cm.
Le schéma montre combien c'est catastrophique avec des haut-parleurs plus petits.

 

Atténuation thermique dans les calculs en base de données :

Les constructeurs de haut-parleurs nous indiquent des courbes d'atténuation en fonction de la puissance en Watts.
Ce qui fait chauffer la bobine c'est le courant qui circule, courant exprimé en Ampère.
Si votre haut-parleur est en 4 ou en 16 Ohms, il n'y aura pas le même courant pour une puissance identique.
Le calcul en base de données utilise des Volts.
Une indication de la puissance d'ampli à utiliser est calculée, à partir de l'impédance normalisée de 1, 2, 4, 6, 8, 12 ou 16 Ohms.

Un calcul raisonnable de l'atténuation thermique ne peut se faire qu'en utilisant le courant qui circule dans la bobine.
Le calcul du courant demande de connaître précisément l'impédance, et plus particulièrement le minimum de l'impédance.

Ce minimum est connu en deux points pour une enceinte Bass-reflex, à Fb et dans le bas médium entre 250 et 400 Hz environ.
Ce minimum est connu en un point pour une enceinte close, dans le bas médium entre 250 et 400 Hz environ.
Une méthode commune pour les deux enceintes, c'est de ne garder que le minimum entre 250 et 400 Hz environ.
La phase électrique est à 0° dans ces points particuliers, le calcul ne pose pas de problème particulier.

Un exemple pour illustrer la pertinence de cette méthode de calcul, prenons 3 haut-parleurs JBL les 2226G en 4 Ohms, 2226H en 8 Ohms et 2226J en 16 Ohms, tout les trois montés dans une enceinte avec un alignement de BESSEL.
Ce n'est pas la puissance qui définit l'échauffement de la bobine, et donc l'atténuation thermique, mais le courant.
Nous avons trois haut-parleurs pratiquement identiques à l'impédance prés, capables de la même performance : La documentation JBL indique pour les 3 références la même atténuation thermique (Power compression) de 4.6 dB à 600 W, 2.5 dB à 300 W et 0.7 dB à 60 W.

• 2226G : 15.6 A sur 3.1 Ohms et 301 W sur 4 Ohms. 56 Hz à -3 dB, 121.0 dB théoriques à 3 m avec 2 enceintes.
• 2226H : 11.3 A sur 6.1 Ohms et 610 W sur 8 Ohms. 57 Hz à -3 dB, 121.2 dB théoriques à 3 m avec 2 enceintes.
• 2226J : 9.6 A sur 10.3 Ohms et 1220 W sur 16 Ohms. 57 Hz à -3 dB, 121.3 dB théoriques à 3 m avec 2 enceintes.

En première approche ni la puissance ni le courant ne donne de valeurs exploitables, sauf si nous ramenons pour les trois références le courant à une impédance comparable, à puissance constante.
Avec des valeurs d'intensité très proches, les atténuations seront aussi très proches...

• 2226G : racine(15.6² / 8 * 3.1) = 9.71 A sur 8 Ohms.
• 2226H : racine(11.3² / 8 * 6.1) = 9.88 A sur 8 Ohms.
• 2226J : racine(9.6² / 8 * 10.3) = 10.89 A sur 8 Ohms.

Il restera à déterminer les seuils.
Ce ne sera jamais aussi précis que les courbes données directement par les constructeurs, mais l'idée est simplement d'avoir un ordre de grandeur un peu plus précis que le simple calcul théorique.
Pour le 18P1200Nd, nous avons une atténuation de 5.5 dB pour 16 A sur 6.7 Ohms dans la bobine, et 14.64 A sur 8 Ohms.

La courbe ci-dessous a le courant sur 8 Ohms en abscisse, l'atténuation thermique en ordonnée, et convient assez bien pour les JBL 2226 et le BEYMA 18P1200Nd.
Att = Courant^0.65.

 

Niveau en dB SPL à 1 m d'un haut-parleur en mode piston et en champ libre, 1/3

Les pages 1/3 et 2/3 n'ont pour seul but que de choisir confortablement le haut-parleur souhaité dans la base de données.
Le calcul est effectué page 3/3.

Nom de la Marque :	Toutes 0 PAS DE MARQUE18 SOUND3AA et SAB SOUNDACCUTONACOUSTIQUE SERVICESADADIRE AUDIOAERAERONS (INDIA)AESPEAKERSAIR SPEAKERAIRBORNEAKOUSTIKALCONEALPAIRALPINEALTECARDANARPARTECHASCENDANT AUDIOATCATDATOHMATOMIC LOUDSPEAKERSATSAUDAPHONAUDAXAUDIO DYNAMIQUEAUDIO LABSAUDIO NIRVANAAUDIO VALVESAUDIO-NOTEAUDIOBAHNAUDIOPHONICSAUDIOPOLEAUDIOPULSEAUDIOTECHNOLOGYAUDISONAUDITORAUNAAURA SOUNDAURUM CANTUSAVATARAVENTAXONB CORDE AUDIOB et CB et GB ET WB.K. ELECTRONICSBANDORBASSFACEBD DESIGNBEHRINGERBENETTBEYMABLAMBLAUPUNKTBLIESMABM AUDIO LABSBMSBOHLENDER GRAEBENERBOLSHOIBOOSTBOSEBOSS AUDIO SYSTEMSBOSTONBOZAKBRAUNBRAVOXBROWELLBUMPER INDUSTRIEC37 SOUNDCABASSECALIBERCAMBRIGECARAUDIOCARPOWERCARVINCELESTIONCERWIN-VEGACIARECLARIONCOBALTCOMMUNITYCOMPAGNIE ACOUSTIQUE DE BELGIQUECONRADCORALCOUSTICCRAFTCREATION ACOUSTIQUE DE FRANCECRITES SPEAKERSCSSCUBECYRILLE-AUDIODAHLQUISTDAILY MUSICDALIDAP AUDIODASDAVID EDENDAVISDAYTONDBDRIVEDC AUDIODD AUDIODECWAREDIAMONDDIATONEDIBEISIDLSDS18DUELUNDDYNACODYNASONICDYNAUDIODYNAVOXEADEARTHQUAKESOUNDEASTECHEBAYEBAYECLIPSEEDGEEHMANN PARTNERELACELDER AUDIOELECTROVOICEELEMENTAL DESIGNSELIPSONELOKANCEELSILAB AUDIO INCELTAXEM-PHASEREMINENCEEMS SPEAKEREOSONEERSESBESSETONEUROPE AUDIOEUROPSONICEXODUSFAITAL PROFALCON ACOUSTICSFANEFEASTREXFENDERFENTONFERRIVOXFERTIN ACOUSTICSFIFIDEKFLUXMAGFOCALFONESTARFORDFOSTEXFOUNTEKFSFUSIONGAMMAGAUSSGB DESIGNGBSGHX AMPGLADENGME AUDIOGOLDWOODGOODMANSGORLICHGOTOGR RESEARCHGRADIENTGREAT PLAINS AUDIOGROUND ZEROGRSGUIDE-SOUNDH2000 SPEAKERHARTKEHASPHAUT-PARLEURS SYSTEMESHELIXHEMP ACOUSTICSHERTZ AUDIOHH ELECTRONICSHI ENDHIFIDIY LIVEHIFONICSHINORHIVIHIWELLHYPER PHASEICONICSPKRSIDF AUDIOIMAGE DYNAMICSIMPACT CAR AUDIOINFINITYINFRAFLEXINFRAPLANARINTERTECHNIKIRVINGISOPHONITTIWAIJAMOJANTZENJB SYSTEMSJBLJENSENJINWEYJL AUDIOJMRJORDANJSL (réalisation personnelleKARTESIANKEFKENFORDKENWOODKEYBASSKICKERKLANGFILMKLIPSCHKRUGERL CAOLAMARLAMBDACOUSTICSLANZARLAUTSPRECHER TECHNIKLAUTSPRECHERSHOPLAVOCELII AUDIOLINEAR SPEAKERLJUDIALOWTHERMACH 5 AUDIOMAG AUDIOMAGNATMAISON DU HAUT-PARLEURMAMMARKAUDIOMARTIN AUDIOMASSIVEAUDIOMASTER AUDIOMATCHMAX SPEAKERMC CAULEYMC FARLOWMC KENZIEMCMMERCURIALEMERILLMEYER SOUNDMIAMI SOUNDWORKSMICHEAL AUDIOMISCOMISSIONMIVOCMOCA AUDIOMONACORMORELMOSQUITOMOTUS AUDIOMSW MANGERMTXMUNDORFNAKAMICHINARNEO FORCENEXT AUDIONHTNOVAOBERTONOCTANEOMEGAOMNESAUDIOONKYOORIONOXYGENP AUDIOPACIFICPADPART EXPRESSPASPEAVEYPEERLESSPEERLESS VLINEPHASE LINEARPHILIPSPHL AUDIOPHOENIX GOLDPHY-HPPINK NOISEPIONEERPOLK AUDIOPOWER DYNAMICPOWER SOUNDPOWERBASSPOWERSOFTPRECISION DEVICESPREVOXPRINCEPSPRO SIGNALPROWOOFERPRV AUDIOPUNKTKILDEPURIFIPYLE AUDIOQTXQUADRALQUAMRAAL RIBBONRADIANRAINBOWRALPH SPEAKERSRAVELANDRAVEMASTERRAVENRCFRCMRDH HIFIRE AUDIOREALISTICRECKHORNREHDEKORENKFORCERESRESISTANCE PURERESONANT ENGINEERINGRIVAL ACOUSTICSRL ACOUSTIQUEROCKFORD FOSGATEROCKVILLEROCKWOODROGERSROYAL LOUDSPEAKERSRYTHMIK AUDIOSAMY SPEAKERSANYOSB ACOUSTICSSB AUDIENCESCAN SPEAKSEASSELENIUMSEMPRINISHEFFIELDSIARESICASIEMENSSILVER FLUTESINUSSIOUXSIPE ACOUSTICSKAR AUDIOSKYTRONICSNAKESOLENSONIDOSONO CONCEPT PLUSSONYSOUCHARMSOUND STORM LABSSOUNDMATTERSSOUNDSTREAMSPEAKASPENDORSPHYNXSPLDYNAMICSSTAGE LINESTEREO INTEGRITYSTEVENS TRUSONICSTROMBERG-CARLSONSTUDIO LABSTXSUNDOWN AUDIOSUPRAVOXTADTANG BANDTANNOYTC SOUNDTECHNICSTECHNYSOUNDTECTONIC ELEMENTSTERMINATORTESLATHE BOX SPEAKERSTHIELTHOROLFTHUMDTOKAITONE TUBBYTONSILTOP MUSICTOUT LE HAUT-PARLEURTRANSDUCER LABTRANSPARENCETRIANGLETROUVE DANS GRENIERTRUSONICTRUVOXTURBOSOUNDTVMTYMPHANYULTRAVOXUNIVERSITYUS BLASTERUSHER AUDIOVEGAVELLEMANVELOCITYVIBEVIFAVISATONVITAVOXVOID ACOUSTICVOLTVOXATIVWAREHOUSEWAVECORWESTRAWHARFEDALEWIL AUDIOWILD BURROX-PIDERXTANTXXLYAMAHAYORKVILLEZAPH AUDIOZEUZ
La Référence du haut-parleur contient les caractères :
Diamètre des HP a afficher :	Tous 0004050608101214172125313846546380100999
Type des HP a afficher :	Tous A_pas_de_typeCar AudioCoaxialMédium clos à DômeDouble bobines mobileNe pas utiliser - Remplacé par type StandardGuitareLarge BandeNe plus utiliser - MédiumMoving Magnet Linear Motor de POWERSOFTNe plus utiliser - Médium-tweeterStandardNe plus utiliser - Tweeter ce n'est pas la bonne baseTri axial, avec compression médium + tweeter
Trié par :	Diamètre, Marque, Référence Sd croissant, Marque, Référence Sd décroissant, Marque, Référence Xmax croissant, Marque, Référence Xmax décroissant, Marque, Référence

 

Yves R. a réalisé un programme sous MATCAD pour réaliser le même calcul.
Il permet d'avoir des graphes que l'article de base ou mes calculs ne proposent pas.

 

Rendement, volume et réponse dans le grave :

3 paramètres importants d'une enceinte sont liés par une seule et même équation.
Ces paramètres sont :

• Le volume de l'enceinte.
• La fréquence de coupure à -3 dB dans le grave.
• Le rendement dont on vient de voir l'importance. Rendement exprimé en %, ou sensibilité exprimée en dB/2.83V/m.

En pratique c'est très simple : si vous voulez un haut rendement en descendant très bas dans le grave, vous aurez un très grand volume d'enceinte.
Les mini enceintes qui descendent dans le grave, pas forcément très bas, ont toutes un faible rendement.
Les évolutions technologiques n'y changeront rien, c'est une loi physique qui sera encore valable dans plusieurs milliers d'années.

 

Fs, Vas et Qts :

Ces 3 paramètres permettent de choisir un haut-parleur.

• Fs est la fréquence de résonance sur baffle plan normalisé CEI du haut-parleur : Si vous voulez descendre bas dans le grave, il faut une Fs bas.
   
• Vas est le volume d'air équivalent à l'élasticité de la suspension.
  En toute première approche, pour un Bass reflex et un TQWT, le volume interne de l'enceinte sera égal à 1.1 * Vas.
  Si vous voulez une enceinte de 20 L, ne choisissez pas un Vas de 200 L...
   
• Qts est le coefficient de surtension total du haut-parleur.
  Le Qts est calculé à partir du Qms qui est le coefficient de surtension mécanique, et du Qes qui est le coefficient de surtension électrique.
  Qts = Qms * Qes / ( Qms + Qes ).
  Voir le chapitre mesure des paramètres T&S d'un haut-parleur : Fs, Re, Qms, Qes, Qts et Sd.

Pour un montage en baffle plan le Qts doit être compris entre 0.70 et 1.50, idéalement 0.70.
Pour un Bass reflex, le Qts doit être compris entre 0.25 et 0.50, idéalement de 0.35 à 0.40.
En TQWT, le Qts doit être compris entre 0.25 et 0.35.

Conclusion : il n'est pas possible de choisir un haut-parleur sans connaître au départ son application.

 

BL et Mms :

Mms est la masse mobile en mouvement du haut-parleur.
C'est la masse de la membrane + la bobine mobile + la réactance de rayonnement de l'air de chaque côté de la membrane.
L'unité est usuellement le gramme, et pour les calculs le kg.

BL est le coefficient de couplage électrodynamique. L'une des unités est N/A.
Les autres unités (équivalentes) sont le Tm (Tesla x mètres) et le Vs/m.
Exprimé en N/A, c'est la force qui pousse la membrane pour un Ampère aux bornes du haut-parleur.

Le facteur qui semble le plus intéressant est BL/Mms. L'une des unités est N / ( A * kg ).
Sachant que  N = kg * m / s², l'unité devient m / ( s²* A )
En physique, vous avez certainement appris que des m / s² sont l'unité d'une accélération.
La signification du BL/Mms est quelle est l'accélération possible de la membrane pour un ampère aux bornes du haut-parleur.

Il n'y a pas de corrélation entre un BL/Mms faible ou élevé, la qualité d'écoute, et une accélération plus ou moins grande de la membrane.
Ce n'est pas un critère de choix d'un haut-parleur, c'est une idée totalement fausse.

 

L'inductance de la bobine mobile, Le :

Avis et traductions (non professionnelles) de Jean Dupont :

La réponse transitoire d'un haut-parleur contribue à déterminer la qualité de l'écoute.
Selon des liens et des traductions ci-dessous :

• Le (inductance de la bobine mobile) détermine la réponse transitoire d'un haut-parleur
• Mms (masse mobile) ne détermine pas cette réponse transitoire.

 

https://forum.speakerplans.com/le-not-mms-determines-woofer-speed_topic96663.html

Moving mass has precious little to do with woofer speed or signal response !
And we'll prove it...
In this paper, their tests are showing that Inductace (Le) has more of an effect on a drivers transient response than cone weight / motor speed.

La masse en mouvement n'a pas grand-chose à voir avec la vitesse du woofer ou sa réponse à un signal !
Et nous allons le prouver...
Dans cet article, leurs tests montrent que l'inductance (Le) a plus d'effet sur la réponse transitoire du conducteur que le poids du cône / la vitesse du moteur.

 

https://www.audiosciencereview.com/forum/index.php?threads/speaker-speed.17759/

The idea of them being very low mass contributing to this "speed".
But a tweeter with more mass will have a larger motor to keep the acceleration the same, basically F = ma.
Indeed it's essentially that simple : Higher bandwidth = Faster transient response.

L'idée serait que la très faible masse contribue à cette "vitesse".
Mais un tweeter avec plus de masse aura un moteur plus gros pour garder la même accélération, fondamentalement F = ma.
En effet, c'est fondamentalement aussi simple que cela : une bande passante plus élevée = une réponse transitoire plus rapide.

 

https://www.avsforum.com/threads/what-measurement-is-used-for-subwoofer-speed.1471124/?u=8406034

Mms doesn't determine transient response, it's mainly an inductance (Le) issue.

Mms ne détermine pas la réponse transitoire, c'est principalement un problème d'inductance (Le).

 

http://web.archive.org/web/20010810141852/lambdacoustics.com/library/whitepapers/bl_mms.htm

So in conclusion to get the Force needed for a "fast" driver, you need to get the lowest inductance as possible first.
Bl/Mms does not show anything about a driver's response, rather it is total nonsense that should be placed in the GARBAGE !

Donc, en conclusion, pour obtenir la force nécessaire à un haut-parleur "rapide", vous devez d'abord obtenir l'inductance la plus faible possible.
Bl/Mms ne montre rien sur la réponse d'un haut-parleur, c'est plutôt un non-sens total qui devrait être placé dans les ORDURES !

 

https://www.diyaudio.com/community/threads/mms-bl-dynamics.192655/page-2

The response of a driver to an impulse was measured and the following three cases were compared :

1. Driver.
2. Driver with mass added to the cone.
3. Driver with inductor added in series with the coil.

Results :

1. Adding weight to a driver cone changed the HEIGHT of the high and low peaks, but not the time they occurred.
2. Adding inductance to the driver changed WHEN the high and low peaks occurred.

My take-away :

1. More power can make a heavy cone respond just like a light cone.
2. There's no work around for a high inductance driver to make it repond like a low inductance driver.

La réponse d'un haut-parleur à une impulsion a été mesurée et les trois cas suivants ont été comparés :

1. Haut-parleur.
2. Haut-parleur avec masse rajoutée au cône.
3. Haut-parleur avec inductance rajouté en série à sa bobine.

Résultats :

1. L'ajout de poids à un cône a modifié la HAUTEUR des pics hauts et bas, mais pas le moment auquel ils se sont produits.
2. L'ajout d'une inductance au haut-parleur a changé QUAND les pics hauts et bas se sont produits.

Mon plat à emporter :

1. Plus de puissance peut faire réagir un cône lourd de la même façon qu'un cône léger.
2. Il n'y a pas de solution pour qu'un haut-parleur à grande inductance réagisse comme un haut-parleur à faible inductance.

 

https://www.diyaudio.com/community/threads/voice-coil-inductance-vs-transient-response.27810/

Many times, people bring up the old myth about the "acceleration factor", BL/Mms, as proof of why one driver has better transients than another.
In fact, this factor is nothing but efficiency, which has ZERO relationship to transient response.
Sure enough, the inductance of these drivers definitely affects the transient response.

Souvent, les gens évoquent le vieux mythe du "facteur d'accélération", BL/Mms, comme preuve de la raison pour laquelle un haut-parleur a de meilleures transitoires qu'un autre.
En fait, ce facteur n'est rien d'autre que l'efficacité, qui a une relation nulle avec la réponse transitoire.
Effectivement, l'inductance de ces haut-parleurs affecte définitivement la réponse transitoire.

 

Je vous invite à lire le chapitre de Jean Dupont la masse de la membrane d'un haut-parleur de graves est-elle un ennemi de sa réponse transitoire ? qui indique lui aussi, mais avec d'autres sources que c'est l'inductance qui ralentit les haut-parleurs.

Les autres PDF et compléments de Jean Dupont.

 

Il y a quelques années, j'avais utilisé un DAVIS 20DE8, d'un côté avec un correcteur de courbe de réponse RLC dont une self Mundorff L200, de l'autre avec une correction par convolution.
Les résultats d'écoute étaient meilleurs avec la convolution qu'avec le correcteur RLC passif.
L'explication de l'inductance en série avec le haut-parleur explique très bien la différence à l'écoute.
Je suis content de pouvoir relier, en janvier 2022, un résultat d'essai avec une théorie qui tient la route.

N'y a-t-il pas une autre idée à creuser du côté des filtres en séries par rapport aux filtres en parallèle ?

Je vous invite à regarder la partie "Inductance de la bobine" dans cette vidéo YouTube de Kartesian très bien faite sur ce sujet. Vers la 2^e moitié de la vidéo.
Une inductance Le faible est un très bon critère de choix pour un haut-parleur.

 

Xmax :

Xmax est le déplacement maximum de la membrane.
Géométriquement, la valeur est :

• ( hauteur_entrefer - hauteur_bobine ) / 2, quand la bobine est courte.
• ( hauteur_bobine - hauteur_entrefer ) / 2, quand la bobine est longue.
• ( hauteur_bobine - hauteur_entrefer ) / 2 + hauteur_bobine / 4, quand la bobine est longue.
• ( hauteur_bobine - hauteur_entrefer ) / 2 + hauteur_bobine / 3.5, quand la bobine est longue.
• ( hauteur_bobine - hauteur_entrefer ) / 2 + hauteur_bobine / 3, quand la bobine est longue.

D'un fabricant à l'autre, la formule du Xmax géométrique n'est pas toujours la même, ce qui devrait vous inciter à vous poser se sérieuses questions de sa pertinence.
Il existe un cas amusant quand hauteur_entrefer = hauteur_bobine, par exemple sur certains large bande de PHY-HP : Le haut-parleur est conçu pour de petits déplacements.

Il existe plusieurs valeurs données par les fabricants :

• Linéaire, qui est la seule qui nous intéresse.
• Maximum, qui correspond à la puissance maximum.
  Cette valeur est supérieure au X linéaire, et il y a pas mal de distorsion.
  Inutile en hi-fi, à connaître en SONO.
• Damage (ou casse), quand la bobine vient toucher le fond de l'aimant, il y a de la casse mécanique.
  Certains haut-parleurs sont mal foutus, car il suffit de laisser un peu plus de place au fond de l'aimant et ça ne touche plus...

La valeur du Xmax est surtout utile pour dimensionner correctement l'évent d'une enceinte Bass reflex, mais aussi pour calculer le niveau SPL maxi théorique du haut-parleur.
Le dimensionnement correct de l'évent est utile dans tous les cas, pour ne pas avoir de bruit d'air de l'évent audible, pour avoir un évent qui puisse être construit sans être trop long, sans dépasser la limite KL < 0.5.
Le SPL est surtout utile en SONO, mais c'est à prendre en compte en hi-fi pour les haut-parleurs de moins de 25 cm de diamètre si vous voulez avoir 105 dB dans votre pièce à coup sûr.
Le niveau SPL calculé est théorique, car il vient se retrancher les effets de compression thermique surtout sensible en SONO, et a ne pas négliger en hi-fi si la sensibilité des haut-parleurs est faible.

Pour donner cette valeur Xmax, certains fabricants enfoncent la membrane à fond, puis l'avance et fond, et donne comme valeur du Xmax la différence entre les deux.
Cette valeur dite "crête à crête" ou encore "PP" est totalement fausse.

Une membrane de haut-parleur a un point d'équilibre donné par les suspensions.
Par rapport à ce point d'équilibre, la membrane avance et recule.
Le Xmax est la valeur entre le point d'équilibre et la plus faible des deux valeurs entre le déplacement maxi vers l'avant ou vers l'arrière.

Le déplacement X d'une amplitude A de la membrane d'un haut-parleur est de la forme : X = A * sin(wt+phi).
sin(wt+phi) va prendre toutes les valeurs entre -1 et +1.
Les maximum et minimum de la valeur X sont donc ±A, +A pour le maximum, -A pour le minimum.
La valeur de A maxi est le Xmax, qui ne peut être qu'en ±.
Un fabricant qui donne Xmax = 2 * A à tout faux, c'est un cancre, n'achetez pas son produit c'est le seul message qui sera compris.

Les fabricants sérieux donnent la bonne valeur.
D'autres donnent une valeur crête à crête ou PP.
Enfin pour les haut-parleurs annoncés pour SUB ou pour CAR AUDIO, il n'est pas rare de lire n'importe quoi du genre ±(2 * A) !!!
Vous autres acheteurs, essayez de ne pas gober n'importe quoi, et corrigez vous-même les valeurs visiblement erronées : si les fabricants le fond c'est parce que vous le croyez.

 

Xmax et puissance :

Le Xmax d'un haut-parleur est une valeur souvent fausse dans les catalogues de certains fabricants.
Là où il faudrait indiquer Xmax = ±5 mm, le fabricant indique Xmax = 10 mm.
J'ai même vu ±10 mm alors qu'il fallait ±5 mm, du grand n'importe quoi. (et même du ±20 mm ou 40 mm !!!)
L'acheteur est content, parce qu'il croit qu'un Xmax plus important c'est mieux pour le haut-parleur.
Pour une enceinte avec évent, quand le Xmax est deux fois trop grand, l'évent ne peut pas être construit.
Ce n'est ni satisfaisant pour le fabricant qui va perdre des ventes ni pour l'acheteur qui ne saura pas utiliser son haut-parleur.

Dans le calcul de la puissance d'une enceinte, un Xmax deux fois trop grand se traduit par une puissance quatre fois trop grande.
Cette hypothèse est logique, le déplacement X de la membrane est proportionnel à la tension U appliquée aux bornes du haut-parleur, la puissance varie avec le carré de la tension.
En calculant, pour tous les haut-parleurs de la base de données, la puissance acceptée par le haut-parleur pour le Xmax indiqué par le fabricant, en comparant cette valeur avec la puissance AES donnée par le fabricant, nous pouvons savoir avec une bonne fiabilité si le Xmax est juste, s'il est trop grand, ou s'il est trop petit ce qui arrive aussi.
Si le Xmax est trop grand, il sera corrigé avant que la référence ne soit rentrée en base de données.

Le calcul de la puissance se fait de la façon suivante :
Avec 2.83 V aux bornes du haut-parleur, il faut rechercher le maximum du déplacement de la membrane au-dessus de Fb.
Connaissant le déplacement maxi à 2.83 V et le Xmax du haut-parleur, une simple règle de trois (un produit en croix) permet de savoir la tension U pour avoir le déplacement maxi de la membrane.
La courbe d'impédance passe par un minimum entre 150 et 400 Hz. À ce minimum la phase électrique est à 0°.
Le minimum est recherché, la valeur de l'impédance Z est relevée.
Le calcul de la puissance est tout simple P = U² / Z.

Le déplacement de la membrane change avec le volume de l'enceinte, et la fréquence d'accord.
Pour ce calcul de vérification et correction du Xmax avec la puissance AES, les conditions de calculs sont une moyenne entre les alignements BESSEL et LEGENDRE.
Vb = ( 8.0707 * Vas * Qts^2.5848 + 10.728 * Vas * Qts^2.4186 ) / 2
Fb = ( 0.3552 * Fs * Qts^-0.9549 + 0.3802 * Fs * Qts^-1.0657 ) / 2

Ce calcul est fait avec les valeurs T&S données par les constructeurs, Fs, Vas, Re, Qms, Qes, la valeur calculée de BL, et avec Qb = 7.
Pourquoi BESSEL et LEGENDRE ?
Parce qu'il fallait des alignements qui marchent, quel que soit le Qts du haut-parleur.
Certains alignements de THIELE, par exemple, ont une limite haute et basse en fonction du Qts.
Cette méthode est critiquable, mais elle marche en pratique. Nous ne lui en demandons pas plus.

 

Nouveau calcul du Xmax en base de données :

Les valeurs mathématiques ne sont pas les valeurs acoustiques.
Les constructeurs mettront des années à nous donner des valeurs justes, s'ils le font un jour.
Je pense par contre qu'ils donnent une puissance AES juste, pour ne pas avoir de retours au service après-vente.
Nous allons donc utiliser la puissance AES pour calculer, dans votre cas de volume et accord, le Xmax à utiliser.

Prenons un haut-parleur avec Xmax = ±10 mm, avec une puissance AES donnée par le constructeur de 1000 W, et avec une puissance calculée de 1450 W.
Le Xmax "juste" pour votre calcul est ±new_Xmax = 10 / racine(1450 / 1000) = ±8.3 mm.
Fin du sujet !!!

Après la mise à jour de 100% des références de la base de données, 7100 références, entre juillet et octobre 2020, j'ai procédé de la façon suivante :

• Une valeur trop grande du Xmax donnée par le fabricant est réduite avec la règle ci-dessus en base de données.
• Une valeur trop petite du Xmax donnée par le fabricant reste trop petite en base de données.
• L'outil de calcul des enceintes Bass reflex recalcule le Xmax avec vos valeurs VB et FB, si la différence avec la valeur de puissance AES entrée en base de données n'est pas trop grande.
  Je n'ai pas encore regardé ce qu'il fallait faire pour les enceintes closes.

 

Je vous recommande de rajouter un filtre passe-haut à 24 ou 30 dB/octave 6 à 8 Hz en dessous de la fréquence d'accord de l'évent Fb.
Ces 6 à 8 Hz ont été trouvés à l'écoute, libre à vous de le vérifier en pratique.
Ce filtre passe-haut limite le déplacement de la membrane en dessous de Fb, là où le haut-parleur ne rayonne plus grand-chose.
J'ai fait un réglage plus précis avec 3 filtres passe-haut du 2^e ordre, et une mise au point à l'écoute : limiter la courbe de réponse d'une enceinte.
Je suis sûr que la solution ne plaira pas à celui qui veut un SUB qui descend inutilement à 20 Hz !!!

 

Non-linéarité par KLIPPEL :

Le poster Loudspeaker nonlinearities de KLIPPEL.
Pour changer la taille du PDF affiché ci-dessous, "CTRL + mollette"

 

BL x Sd / Mms et variantes :

Bruno P propose de rajouter un facteur Sd qui permet la comparaison directe de tous les haut-parleurs, quel que soit leur diamètre.
Le critère devient ( BL * Sd ) / Mms.
Je bute franchement sur les unités, m / ( s² * A ) pour BL / Mms, et m² pour Sd, cela donne : m³ / ( s² * A ) pour BL x Sd / Mms.
Cette unité ne me dit rien du tout... m³ / ( s² * A ) = m³ x s^-2 * A^-1
Si on regarde le résultat par rapport à la sensibilité du haut-parleur, on obtient tout de même une corrélation : Beaucoup de Haut-parleurs sont des 8 Ohms. On devine presque les trois courbes, 4 8 et 16 Ohms.
Vérification de l'hypothèse sur 1598 haut-parleurs dans la base à l'époque :

 

Sur le forum Home cinéma, José nous dit que le facteur BL x Sd / Mms / Re^0.5 est proportionnel à la sensibilité du haut-parleur.
Vérification de l'hypothèse sur 1598 haut-parleurs dans la base à l'époque :

 

Analyse des unités :

Les Ohms sont des kg x m² x s^-3 x A^-2.
Unités trouvées dans un bon formulaire. Démonstration :
Posons P = R x I² <==> R = P x I^-2
Pour tout bon mécanicien de bureau d'étude, P = F x V, avec F la force en N et V la vitesse en m/s = m x s^-1. Les N sont des kg x m / s2 = kg x m x s^-2
R en Ohms = F x V x I^-2 en termes d'unité, Ohms = kg x m x s^-2 x m x s^-1 x A^-2 = kg x m² x s^-3 x A^-2

L'unité du BL x Sd / Mms / Re^0.5 est :
m³ x s^-2 x A^-1 x kg^-0.5 x m^(-2x0.5) x s^(3x0.5) x A^(2x0.5)
m³ x s^-2 x A^-1 x kg^-0.5 / m^-1 x s^(1.5) x A
m² x s^(-2+1.5) x kg^-0.5
m² x s^-0.5 x kg^-0.5

Il va falloir envisager sérieusement d'élever au carré : (BL x Sd / Mms)² / Re, unité m⁴ x s^-1 x kg^-1
Il va aussi falloir ajouter une constante, Ro / 2 / PI / C (trouvée dans l'audiophile numéro 24 de la première série).
Ro en kg x m^-3 et C en m/s. L'unité de Ro / 2 / PI / C est kg x s x M^-4.
Notre critère Ro / ( 2 x PI x C ) x (BL x Sd / Mms)² / Re est sans unité.

 

Suite et fin du développement du critère :

Nous connaissions :
Rendement = 4 * pi² / C³ * Fs³ * Vas / Qes
Sensibilité = 10 * LOG( Rendement ) + 112.1 en dB
Sensibilité = 10 * LOG( 4 * PI² / C³ * Fs³ * Vas / Qes ) + 112.1 en dB
En ordonnée.

Nous venons de développer
Sensibilité = 10 * LOG( Ro / ( 2 * pi * C ) * (BL * Sd / Mms)² / Re ) + 112.1 en dB
En abscisse.

Contrôle sur 1598 haut-parleurs dans la base à l'époque.

 

Tout ça en partant d'un BL * Sd / Mms proposé à l'intuition par certains internautes sur les forums...
Point final ?
Au fil des ans qui passent, je m'aperçois que les vieilles idées fausses reviennent régulièrement.

 

Autres variantes :

BL / Mms / Re^0.5

 

J'ai également essayé BL / Mms, BL / Mms / Re et BL / Mms / Re² sans relation avec la sensibilité.
C'est BL / Mms qui montre le meilleur remplissage de l'espace...

 

Rayonnement des haut-parleurs :

Je remercie BDP qui me fait parvenir des compléments a ajouter dans plusieurs chapitres de ce site.

 

Retour à travers la membrane de l'onde sonore émise à l'arrière par le haut-parleur :

Si on amortit entièrement l'onde sonore arrière dans une enceinte par des cavités accordées et des matériaux insonorisants, on amortit aussi l'onde avant, d'où certaines enceintes avec d'excellentes mesures, mais sans dynamisme et détails.
L'onde avant et l'onde arrière ne sont séparées que par une fine membrane de papier, de plastique ou de matériaux composites.
Ces enceintes sont souvent équipées de membranes épaisses et lourdes pour éviter ce retour à travers elles.

On peut au contraire essayer d'utiliser l'onde arrière pour renforcer l'onde avant, avec des enceintes Bass reflex ou ligne d'onde.
Mais quoique l'on fasse, l'onde arrière ne peut arriver en phase qu'avec un retard d'au moins une demi-période.
Ce n'est pas de la hi-fi, car la musique est constituée d'impulsions et non de train d'ondes.
Enfin, évidemment, tout est affaire de compromis.
La seule enceinte vraiment fidèle n'est pas une enceinte, mais le baffle plan ou encore mieux l'enceinte infinie comme un mur entre deux pièces.

 

Le haut-parleur est un micro :

Ce facteur ignoré est que le haut-parleur se comporte comme un micro et produit un signal électrique qui ne se trouve pas dans le signal émis par l'amplificateur.
Ce signal parasite est réinjecté dans l'amplificateur via la rétroaction.
L'amplificateur va tenter de corriger, mais en retard, un signal parasite qui n'est pas de la distorsion créée par ses circuits.
Je ne suis pas partisan de supprimer ou réduire drastiquement le taux de contre-réaction.

La bague en cuivre autour du noyau des bons haut-parleurs de grave / médium ou à large bande diminue ce signal parasite ainsi que la distorsion dans le haut médium et l'aigu, en réduisant l'inductance de la bobine mobile.
Ce truc existe depuis plus de cinquante ans, mais est peu employé.
En France, ATOHM utilise ce dispositif sur ses haut-parleurs de grave/médium, mais pas AUDAX, DAVIS ou FOCAL, alors que le coût est insignifiant et l'efficacité réelle.
À l'étranger, des marques comme DAYTON, PEERLESS, USHER, SCANPEEK l'utilisent sur presque toutes leurs productions.
J'ai quatre haut-parleurs large bande CABASSE 21 B25 C/9, datant des années 60, ainsi équipés.
Il me semble que le VISATON B200 (dont je possède deux exemplaires non encore utilisés) est bagué cuivre, sans en être sûr.

Un des effets secondaires de rajouter une résistance en série sur les haut-parleurs à Qts faible est de diminuer le retour de ce signal parasite à l'entrée de l'amplificateur.
À ce propos je pense qu'il ne faut pas remonter le Qts au-delà de 0,7 sur un baffle plan pour éviter de dégrader la réponse impulsionnelle (l'idéal se trouve selon la théorie entre 0,5 et 0,7).

Les transformateurs des amplificateurs à lampes font écran à ce signal parasite.
J'ai l'intention d'essayer d'intercaler sur un amplificateur à transistors la sortie et le haut-parleur par un transformateur toroïdal de rapport 1/1.

 

Chapitre à consulter :

Les chapitres dont les liens sont ci-dessous étaient avant directement dans ce chapitre, ou ont été rajoutés à la mise à jour de ce chapitre.
MCela faisait un chapitre très long, trop long, donc beaucoup plus difficile à s'y retrouver.
J'ai supprimé l'affichage direct dans ce chapitre, et j'ai ajouté les liens vers les six chapitres.

• Pourquoi des données sur les haut-parleurs. Voir "Une précision importante"
• Mesure des paramètres T&S d'un haut-parleur : Fs, Re, Qms, Qes, Qts et Sd.
• Directivité des Haut-parleurs.
• Les non-linéarités des haut-parleurs et enceintes.
• Les transitoires.
• La masse de la membrane d'un haut-parleur de graves est-elle un ennemi de sa réponse transitoire ?.

 

A ajouter un jour ou l'autre :

Voir WIKIPEDIA, en anglais : THIELE / SMALL

http://www.readresearch.co.uk/html/articles.htm
http://diyaudioprojects.com/Technical/Papers/Loudspeakers-in-Vented-Boxes-Part-I.pdf
http://diyaudioprojects.com/Technical/Papers/Vented-Box-Loudspeaker-Systems-Part-II.pdf
http://diyaudioprojects.com/Technical/Papers/Vented-Box-Loudspeaker-Systems-Part-III.pdf

Topic
Impédance 2 x 8 ohms
Fréquence de résonance
Puissance nominale (IEC)
Rendement, Sensibilité
Résistance (DC)
Inductance
Xmax
± mm
Qms
Qes
Qts
Vas
Champ
Masse mobile
Diamètre bobine
Hauteur bobine
Matériau bobine
Nombre de couches
Type de fil
Membrane
Suspension
Saladier
Poids

Dôme Acoustique